確率的ファスナーベルクロを摩擦として使用

Sep 09, 2023

Scientific Reports volume 12、記事番号: 19399 (2022) この記事を引用

587 アクセス

メトリクスの詳細

確率的ファスナーは、各表面のステムによって連動する生物学的にヒントを得たクランプデバイスです。締結機構の動的特性により、振動環境下ではステム間で必然的に摩擦が発生します。この研究では、振動低減コンポーネントとしての確率的締結具の使用が、摩擦誘起減衰による利点を考慮して調査されました。確率論的締結具の動的剛性と損失係数は、機械構造との振動相互作用から導出されます。これにより、波の伝播解析からフックアンドループの摩擦によるエネルギー散逸を決定できるようになりました。振動振幅が増加すると、複数のステム間の摩擦が増加するため、締結具の損失係数が徐々に増加します。確率論的締結具の適用により、固有の摩擦接触により、ボルト締結と比較して振動の発生と伝達が減少しました。この独自の利点により、確率論的ファスナーは、軽量化によるさらなる利点とともに、大きな減衰が必要な場合に潜在的な用途を持っています。

電子機器や自動車などの機械システムの性能向上に伴い、騒音や振動の低減に対する要求が高まっています。不要な振動の低減は、機械システムの耐久性、精度、品質性能を検証するための重要な設計要素です。振動エネルギーは、モーター、エンジン、コンプレッサーなどの作動部品から留め具を介して周囲の環境に伝達されます。組み立てられた構造のファスナーは振動の伝達を低減し、バズ音、きしみ音、ガタガタ音（BSR）を防ぎます。 BSR ノイズは、隣接するコンポーネント間の摩擦接触によって発生します1。曲げ波エネルギー伝達解析は、振動挙動に対する関節の影響を解析するために必要です2。ウェーブアプローチでは、リブの深さとボルトの間隔のいくつかの組み合わせが考慮されました。車内騒音は、2 種類のレール留め具を備えた同じ非バラスト軌道区間を列車が異なる速度で走行したときに測定されました3。レール締結具の剛性に応じて、内部騒音のスペクトルは、空気伝播騒音および構造伝播騒音発生の周波数帯域を示しました。 BSR ノイズを防ぐために、いくつかの効果的な設計手法が提案されています4。トリム表面に沿ったファスナーと、耐荷重ジョイントと非耐荷重ジョイントの両方を組み込んだハイブリッド締結システムが推奨されました。

ねじ付きボルトは、簡単な操作、低コスト、高い引張強度などのいくつかの利点により広く使用されています。ボルト締結具は、特に横方向の励起にさらされると、自動的に緩み、締め付け力を失います5。ボルトの緩みは接合部の破損を誘発します。ボルトの自己緩みを防止し、信頼性を高めることが重要です6。 Toh et al.7 は、車両ロアアームのボルトの締め付け力を振動共振周波数によって評価しました。ボルト締結部の動的剛性は、曲げ波伝播解析により積層複合材料で評価されました8。ボルト締結部の振動低減性能を高めるために、粘弾性制振材を使用した9。

近年、従来の固定方法は接着剤に置き換えられています。接着による接合には、溶接部品と比較してコンポーネントの歪みが最小限に抑えられるという利点があります10。接着による接合は、局所的な点接触ではなく連続的な接合を生み出すため、従来のファスナーやスポット溶接と比較して剛性が向上します。その結果、ファスナーには応力が広範囲に均一に発生しました11。この接着剤は優れたエネルギー吸収性能を示し、効率的な騒音と振動の減衰特性をもたらしました12。複合構造への適用における利点により、接着接合の用途は急速に拡大しています。接着剤による接合は、再組み立てが必要なシステムへの適用が限られています。

Velcro® は、木材、ゴボウの種、クモの脚など、さまざまな自然からインスピレーションを得た面ファスナータイプの確率的ファスナーです13。締結装置の需要の高まりに伴い、さまざまな種類の新しい確率論的締結具が提案されました 14。図 1 に示すように、Dual-Lock® ファスニングシステムは、小さなキノコ型のステムで覆われたポリオレフィンの裏地で構成されています。柔軟な材料による耐衝撃性の接合性能により、この確率論的締結システムは、トリムストリップ、ヘッドライナー、サンルーフ、ドアパネルなど、自動車産業のさまざまな接合用途に使用されています。真空補助装置の騒音は、Velcro® を層制振材として使用することによって低減されました15。

小さなキノコ型のステムで覆われたポリオレフィンの裏地で構成されるデュアルロックファスナー。

ファスナーの超弾性非線形挙動は、摩擦と変位の関数として測定されました16。せん断方向では、駆動速度、適用荷重、および見かけの接触面積の典型的なパラメータに従って、フックアンドループシステムの摩擦力学が調査されました17。剥離試験に関する研究は、面ファスナー結合機構の挙動特性を通じて行われました18。最近、細いニッケルチタン線で作られた新しい面ファスナーが開発されました。これらの締結具の熱エネルギーによる強度調整、再現性、締結の堅牢性などのユニークな特徴を、ニッケルチタンマイクロワイヤの超弾性から研究した19。振動低減コンポーネントとしての確率的締結具の動的特性についての研究はほとんど行われていない。確率的ファスナーをさまざまなオペレーティングシステムに適用するには、動的特性を研究する必要があります。 Chowdhury et al.20 は、さまざまな材料の振動振幅に応じた摩擦係数への影響を調査しました。振動の振幅が増加するにつれて、材料の摩擦係数は減少しました。これは、材料が振動エネルギーを熱エネルギーなどの他のエネルギーに放散する能力が減少したことを意味します。確率的締結具を構成するステムは絡み合って互いに保持されているため、振動環境下では引張および圧縮挙動により接触が発生します。 2 つの物体の相対運動により、振動接触によって生じる摩擦による局所的な減衰が引き起こされます。振動衝撃システムの強制応答は次のように分析されます21:

ここで、u は移動方向への変位、m は移動体の質量、k は線形ばね定数、n はヘルツ弾性点接触の値、\(\lambda\) は減衰係数です。減衰係数は次のように計算されます。

ここで、αは反発係数です。摩擦特性を特徴付けるには、確率的ファスナーの複数のステムの減衰特性とヒステリシスループの影響を評価する必要があります。

本研究では、確率論的締結具の摩擦特性による振動低減能力を理解するために実験を行った。動的特性を測定するために、ファスナーサポートと相互作用する片持ち梁の振動試験が実行されました。ファスナーの影響を並進剛性により解析した。振動相互作用を解析し、理論モデルと比較して評価しました。ステムの伸び厚さがファスナーの挙動に及ぼす影響を研究しました。確率論的ファスナーの振動減衰性能もポリマー材料と比較して調査されました。締結具に発生する振動による摩擦が振動低減性能に及ぼす影響を測定した。振動試験は、確率的締結具によって接合された 2 つの同一の梁を使用して実行されました。締結性能をボルト締結と比較した。

ファスナーの特性は支持構造の振動に影響を与えます。振動の相互作用を解析するために、支持構造の振動を次のように解析しました。

ここで、w は横方向の変位、D は単位長さあたりの曲げ剛性、Mb は単位長さあたりの質量です22。 \(w(x,t) = {\text{Re}} \{ \hat{w}(x)e^{i\omega t} \}\) の調和振動の場合、振動応答は次のように分析されます。

ここで、 \(\hat{k}_{b}\) は波数、 \(\hat{A}_{i} \, (i = 1, \ldots , 4)\) はそれぞれ複素振幅です。点力で励起された片持ち梁の境界条件は次のように与えられました。

ここで、F は自由端に加えられる力、\(\hat{D} = D(1 + j\eta_{D} )\) は複素曲げ剛性、\(\hat{S}_{t} = S_{t} (1 + j\eta_{{S_{t} }} )\) はファスナーの並進剛性、\(\eta_{D}\) および \(\eta_{{S_{t} }}\) は対応する損失係数、a と b はそれぞれファスナーとビームの両端の間の長さです。この研究では、締結具の回転剛性は無視されました。式の 8 つの境界条件を適用すると、 (5) を式に代入します。 (4)、伝達関数は次のように得られます。

ここで、x1 はビームに取り付けられた加速度計の位置、\(\Lambda\) は伝達関数の振幅と位相 \(\phi\) です。式の振動特性は次のようになります。 (6) は、ベルクロの複素剛性 \(\hat{S}_{t}\) の関数です。この方程式はニュートン・ラフソン法を使用して解かれました23。数値法によって得られた複素剛性は、測定された周波数帯域における粘弾性特性に対応していました。

ベルクロジョイントの減衰特性を評価するために、振動実験は室温 (21 ～ 23 °C) で実施されました。振動試験の実験装置を図2aに示します。アルミニウムの梁の一端をクランプで固定しました。ビームの長さ、幅、厚さはそれぞれ 400、30、20 mm でした。自由端のシェーカーが振動励起を提供しました。テストは 17.3 秒間のランダム励起で実行されました。合計 50 の振動応答を平均して、周波数応答関数を取得しました。ビームの振動応答は、クランプ端からそれぞれ 100 mm および 400 mm の位置で加速度計 (Bruel and Kjaer、タイプ 4507) によって測定されました。締結具試験片は、クランプ端から 250 mm の位置でビームを支持するために、励起の方向に設置されました。図 2b に示すように、この研究で使用した確率論的ファスナーの試験片は Dual-lock® (3M、タイプ SJ3550) でした。実験では、ポリマー制振処理として広く使用されている押出ポリスチレン (EPS) とエチレン・プロピレンジエン・モノマー (EPDM) を使用しました。確率的ファスナーとポリマー試験片の長さと幅は、それぞれ 20 mm と 30 mm でした。実験設定の概要を表 1 に示します。振動によって引き起こされる摩擦を調査するために、締結具を徐々に伸長させて取り外すまでの動的特性を測定しました。

(a) 締結試験片を取り付けた片持ち梁の実験セットアップ。 (b) 確率論的ファスナー、押出ポリスチレン (EPS) およびエチレンプロピレンジエンモノマー (EPDM) がビームに取り付けられました。 (c) ファスナーの厚さの影響を調査するための実験セットアップの概略図。ファスナーとポリマー材料は並進剛性として分析されました。

図2cは、動的特性を測定するための振動実験の概略図を示しています。ファスナーの厚さは次のように定義されます。

ここで、h0 はファスナーが最も圧縮されたときの厚さ、\(\Delta\) は伸びの長さです。テストは、ファスナーの厚さを 2.6 mm (ファスナーが最大圧縮された状態) から 4.8 mm (完全に取り外される前の値) まで 0.2 mm ずつ変えて実行されました。サポートのバネ要素は、構造の振動応答に大きな影響を与えます24。本研究では、振動梁の波動伝播解析により、単一箇所の並進ばねとして仮定した確率的締結具の効果を調査した。

図3に示すように、ポリマー材料と確率的ファスナーのヒステリシスループを測定するために、一軸振動試験も実行されました。変位測定用の平板を試験片と力変換器の間に挿入した。試験片の反対側を固定端に取り付けました。 EPS、EPDM、および確率的ファスナーの試験片の長さおよび幅は、それぞれ25 mmおよび20 mmでした。試験片にかかる力を測定するために、加振機に力変換器を取り付けました。試験片の動きを表すプレートの変位を測定するために 2 つのレーザーセンサーが設置されました。試験片を 100 Hz で励振しながら、力変換器と変位センサーからヒステリシスループを取得しました。

ポリマー材料と確率的ファスナーのヒステリシスループを測定するための一軸引張および圧縮試験セットアップ。

図4aは、確率論的締結具を備えたカンチレバーの振動伝達関数を示しています。図 4 は、実行されたテストから選択された伸び厚さの値 (0、1、1.6、および 2 mm) の関数を示しています。測定された振動応答を比較したところ、式(1)を使用した予測値と非常に近い一致が示されました。 (6)。確率的ファスナーを使用しない測定では、減衰は無視できるほど小さかった。確率的ファスナーは、サポートの剛性により減衰と固有振動数を増加させました。

(a) 確率的締結具の異なる厚さに対するカンチレバーの予測振動応答と測定振動応答の比較。 (b) 測定された振動応答から計算された確率論的締結具の剛性係数と損失係数。

ファスナーの厚みが 1.0 mm まで増加すると、共振周波数が減少しました。ステムが固定端から外れると、締結具の剛性が低下しました。厚さが 1.0 mm の値よりもさらに増加すると、片持ち梁の共振周波数が増加しました。これは、ファスナーの剛性が増加したことを示しています。ファスナーの剛性の増加は、厚さの値が 1.6 mm になるまで続きました。厚さがさらに増加すると、ステムの分離とそれに伴う剥離により共振周波数が低下しました。

図4bに示すように、確率論的締結具の動的特性は、測定された振動応答から計算されました。ファスナーが最大に圧縮された状態では、剛性は最大でした。伸び厚さが1mmになると剛性が小さくなりました。さらに厚みを増すと徐々に剛性が増していきました。板厚が2mmになると部分剥離が発生し、剛性は無視できるほど小さくなりました。損失係数は、圧縮状態への依存性が最小限で、0.3 と計算されました。最大の損失係数は、伸長厚さが 2 mm の場合に得られました。

測定された動的特性は 100 ～ 1600 Hz の範囲で平均化され、確率論的ファスナーの代表的な特性が図 5 に示されています。図 5a と図 5b は、動的特性の平均値と標準偏差に対するファスナーの厚さの影響を示しています。剛性と損失係数。この結果は、振動共振周波数から観察された結果とほぼ一致していることがわかります。図 5c ～ e は、確率論的ファスナー試験片のステムを示しています。図5cおよびdに示すように、変形したステムは広がり、締結具の伸長に伴って剛性が急激に減少しました。この範囲では剛性が低下します。図5eでは、上部と下部の確率的締結具の頭部が1.8 mmの厚さで互いに噛み合い、剛性がわずかに増加しました。この局所的な剛性の増加は、ヘッドの特性によって引き起こされ、確率的締結具の分離を防ぐ効果がありました 13,17。さらに厚みが増すとヘッドの剥がれが発生した。図5bに示すように、損失係数は、1.6 mmの試験片厚さに対して0.3と測定されました。損失係数は、ヘッド分離が発生した厚さ 1.8 mm から 0.6 に増加しました。確率的締結具が圧縮または張力をかけられると、剛性が増大する 2 つの構造間の相対接触の発生が効果的に抑制されました。

確率論的ファスナー試験片の動的特性、(a) 剛性および (b) 損失係数。厚さの変化に応じた試験片形状の変化: (c) 0 mm、(d) 1.0 mm、(e) 1.6 mm。

構成部品間の接触では、ヒステリシスループにより振動エネルギーの散逸が引き起こされます21。振動環境下で生成されたポリマー材料と確率的ファスナーのヒステリシスループを図6に示します。図6aおよびbに示すように、EPSおよびEPDMのヒステリシスループは、外部衝撃により発生した小さな変形に対して線形に動作しました。振動。 EPSとEPDMは変位量に関わらずほぼ一定の剛性を持っていました。図6cに示すように、確率的締結具の剛性は変位に応じて変化しました。変位が大きい場合、大きなステム間の衝突により剛性が増加し、ヒステリシスループの面積の増加に寄与しました。ヒステリシスループから、EPDM、EPS、確率的ファスナーの減衰比は、それぞれ 0.087、0.056、0.405 と計算されました。確率的締結具は頭部が噛み合う構造であるため、摩擦によるエネルギーの散逸は頭部の形状や性質に依存します。さらに、振動振幅の増大によりヘッド間の摩擦接触が増大し、ヒステリシスループの面積が大きくなりました。ヒステリシスループは、単一周波数振動の機械的特性を表します。本研究では、振動伝達関数を通じて高分子材料と確率的締結具の機械的特性を広い周波数帯域で導き出すために、ビーム振動実験を実施しました。

(a) EPS、(b) EPDM、(c) 確率的ファスナーのヒステリシスループ。

確率的ファスナーの振動ステムは摩擦接触を受けます。接点による減衰性能を検証するために、応答量を増加させた振動実験を実施した。振動の大きさを制御するために、加振機の入力力を 0.60 N から 1.70 N に増加しました。摩擦接触による減衰性能を調査するために、確率的ファスナーとポリマー材料の動的特性を比較しました。図 7a は、確率的締結具を取り付けた片持ち梁の振動応答と励起の大きさの影響を示しています。励振の大きさが増加すると、共振周波数と振動振幅が減少しました。図 7b と図 7c は、振動試験から得られた平均動的特性と標準偏差を示しています。ポリマー材料の粘弾性特性は、励起強度に関係なく一定と推定されました。ポリマー材料の振動減衰性能は温度に依存します25。この研究では、ポリマー材料による確率論的ファスナーのさまざまな減衰メカニズムに焦点を当てました。振動試験は室温 (21 ～ 23 °C) で実施されました。図7bに示すように、確率的ファスナーの剛性はポリマー材料よりもはるかに大きかった。励起エネルギーが増加すると、確率的締結具の剛性が減少しました。図7cに示すように、振動の大きさが最小の場合、確率的締結具、EPS、EPDMの損失係数はそれぞれ0.253、0.116、0.099でした。さらに、振動の大きさが最大の場合、確率的締結具の損失係数は 0.384 に増加しましたが、EPS と EPDM の損失係数はそれぞれ 0.117 と 0.108 と無視できるほどの変動を示しました。騒音の多い環境では、ファスナーの減衰性能の向上はポリマー材料よりもはるかに優れていました。図7cに示す予測損失係数は、デュアルロックの特性、n = 1.2、α = 0.2 s/mを適用することによって導出されました。式によって予測される損失係数は次のとおりです。 (1) も振動振幅の増加に伴って増加しました。複数のステムが絡み合うことでヒステリシスループを形成し、優れた振動エネルギー散逸性能を発揮します。ポリマー材料との比較を通じて、提示された実験は確率論的ファスナーの大きな振動減衰性能を示しました。

振動応答に対する励振の大きさの影響。 (a) 確率論的締結具で支持されたカンチレバーの測定された振動応答。確率論的ファスナーとポリマー材料の動的特性の比較：（b）剛性と（c）損失係数。

確率的締結具を構造物に適用した際の振動源からの伝達低減性能を調べるため、図8に示すような設定で接合構造物の振動試験を実施した。振動試験は同一のものを2つ接続して実施した。スチール製の梁にファスナーを付け、一方の端を振動シェーカーに固定します。前の実験と同様に、シェーカーは 17.3 秒間ランダムな励起を提供しました。合計 50 回の振動応答を平均して、振動応答を取得しました。ビームの長さ、幅、厚さはそれぞれ 180、30、1 mm でした。ビームの振動応答は、クランプ端からそれぞれ 0 および 270 mm の位置で加速度計によって測定されました。図8cに示すように、前の実験と同じデュアルロックを使用して2つのビームを固定しました。振動伝達性能を比較するため、従来のステンレス製ボルトとナットを 3 個使用して 2 本のビームを同じ位置に固定しました。ボルトの直径は5mmでした。ボルトピッチは0.8mmでした。

(a) ファスナー試験片の振動伝達低減性能を調査するための実験セットアップの概略図 (b) とその写真。 (c) 梁を接続する確率的締結具とボルトの写真。

構造物の振動応答はボルトの締め付け力に影響されます。ただし，今回の加振範囲は 3200 Hz までであるため，ボルトの締め付け状態による振動応答の変化の影響はよほどの場合を除いて無視できる程度であった．高周波モードはボルトの締め付けが完全に緩んでいる場合のみ影響を受けました。図9にボルトの締め付けトルクを変化させた場合の振動応答を示します。ボルトの締め付けにはトルクレンチ（東日）を使用しました。ボルトの締め付けトルクが2Nmより大きい場合、梁構造物の曲げ振動応答は変化を示さなかった。締付トルク7Nmを代表値として比較に使用しました。

ボルトの締め付けトルクに応じたビームの振動応答。

振動伝達関数を図 10 に示します。実験で使用したデュアルロックの重量は 0.98 g でした。ボルトは2.18g、ナットは1.23gと重くなりました。確率的締結具はボルト接合よりも低い動的剛性を示したため、接合された梁の測定された振動共振周波数はより小さくなりました。最初のピークの Q ファクターを計算した結果、ボルトと確率的締結具でそれぞれ 3.34 と 11.41 が得られました。確率的締結具は摩擦による高い減衰性能を持っているため、ボルト接合で組み立てられたものと比較して、接続された梁の振動の大きさが大幅に低減されました。 10 ～ 3200 Hz の振動の大きさでは、確率的締結具はボルト締結と比較して振動伝達が 6.1 dB 減少しました。

さまざまな締結具で組み立てられた梁構造の振動応答 – 確率論的な高速およびボルト。

確率的ファスナーは、それぞれの表面に連動するクランプデバイスで、振動環境における摩擦によって高いエネルギー散逸を実現します。振動低減部品としての確率的締結具の動的特性を調査する研究が行われた。振動試験は、確率的締結具の異なる伸び厚さと励振の大きさに対して実行されました。本研究では、振動梁上の単一箇所で並進バネとみなした締結具の影響を波動伝播解析により調査した。周波数範囲における複素剛性が導出されました。ステム接触挙動による複雑な剛性の変化が観察されました。確率論的ファスナーの振動減衰をポリマー材料と比較しました。締結具内部の摩擦と衝撃は振動の大きさに応じて変化するため、振動が大きくなるにつれて締結具の振動減衰性能も向上します。振動伝達は、確率的締結具によって 2 つのビームを接続することによって測定されました。ボルト締結の代わりに確率的締結具を使用すると、周波数帯域全体で振動の反射と伝達が減少しました。これらの結果は、組み立てられた構造物の望ましくない振動接触と応答の防止における確率的締結具の利点を示唆しています。\

この研究中に生成または分析されたすべてのデータは、この公開記事に含まれています。

Lee, J.、Lee, S.、Kwak, Y.、Kim, B. & Park, J. BSR ノイズの時間特性とスペクトル特性、および聴覚への影響。Ｊ．Ｍｅｃｈ．科学。 29、5199–5204 (2015)。

Google スカラー

Bosmans, I. & Nightingale, TR プレートと補強リブの間のボルト接合部における振動エネルギー伝達をモデル化します。 J.アコースティック。社会午前。 109、999–1010 (2001)。

論文 ADS CAS PubMed Google Scholar

リー、L.ら。鉄道車両の車内騒音に対するレール締結具の剛性の影響。応用アコースティック。 145、69–81 (2019)。

記事 Google Scholar

Gosavi、SS 自動車のバズ音、きしみ音、ガラガラ音 (BSR) の検出と防止。 SAE テクノロジーパプ。 2005–26、056 (2005)。

Google スカラー

Zadoks, R. & Yu, X. 横方向の振動下でのボルトの自己緩み挙動の調査。 J.サウンドバイブ。 208、189–209 (1997)。

記事 ADS Google Scholar

Bhattacharya, A.、Sen, A. & Das, S. 振動条件下でのねじ付きファスナーの緩み防止特性に関する研究。メカ。マッハ。理論。 45、1215–1225 (2010)。

記事 MATH Google Scholar

Toh, G.、Gwon, J.、Park, J. 締め付けプロセス中のボルトの振動応答を使用したクランプ力の決定。Ｊ．Ａｐｐｌ．科学。 9, 5379 (2019)。

記事 Google Scholar

Kwak, Y.、Park, SM & Park, J. 曲げ波伝播を使用して評価した積層複合材料のボルト接合部の動的特性。メカ。解像度共通。 92、37–42 (2018)。

記事 Google Scholar

Hammami, C.、Balmes, E. & Guskov, M. 粘弾性減衰を備えたボルト締結構造の数値設計とテスト。メカ。システム。信号プロセス。 70、714–724 (2016)。

記事 ADS Google Scholar

Gourd, L. 溶接の基礎 - 溶接技術の原理第 3 版 (アーノルド、1995)。

Google スカラー

Adderley、C. 接着剤による接合。メーター。デス。 9、287–293 (1988)。

記事 CAS Google Scholar

Vervaeke, R.、Debruyne, S. & Vandepitte, D. 機械操作におけるポリウレタン接着剤の振動減衰性能の数値解析および実験解析。内部。Ｊ．接着剤。接着します。 90、47–54 (2019)。

記事 CAS Google Scholar

Kretschmann, D. 木のベルクロ機構。いや。母 2、775-776 (2003)。

論文 ADS CAS PubMed Google Scholar

RW メスラー 21 世紀の主要な接合技術の動向。組み立てます。オートム。 20、118–128 (2000)。

記事 Google Scholar

モンタナ州ローズ、真空補助トイレの騒音制御、論文および学位論文、8789。ブリガムヤング大学。（2019年）。

ニューメキシコ州プーニョ Velcro® 非線形力学。応用物理学。レット。 90、121918 (2007)。

記事 ADS Google Scholar

Mariani, LM、Esposito, CM & Angiolillo, PJ Velcro® のスティックスリップ摩擦の観察。トリボル。レット。 56、189–196 (2014)。

記事 Google Scholar

Williams, J.、Davies, S.、および Frazer, S. 柔軟な確率的ファスナーの剥離。トリボル。レット。 26、213–222 (2007)。

記事 Google Scholar

Vokoun, D.、Pilch, J.、Kadeřávek, L. & Šittner, P. 超弾性 NiTi ベルクロ状ファスナーの強度。金属 11、909 (2021)。

記事 CAS Google Scholar

Chowdhury, MA & Helali, M. さまざまな材料の摩擦係数に対する振動の振幅の影響。トリボル。内部。 41、307–314 (2008)。

記事 CAS Google Scholar

Hunt、KH および Crossley、FRE 振動衝撃における減衰として解釈される反発係数。Ｊ．Ａｐｐｌ．メカ。 42、440–445 (1975)。

記事 ADS Google Scholar

Park, J. 複雑な構造の動的機械特性を測定する伝達関数法。 J.サウンドバイブ。 288、57–79 (2005)。

記事 ADS Google Scholar

Park, J.、Lee, J. & Park, J. 準拠して支持された梁の振動からの粘弾性特性の測定。 J.アコースティック。社会午前。 130、3729–3735 (2011)。

論文 ADS PubMed Google Scholar

Park, J.、Mongeau, L. & Siegmund, T. 長方形プレートの振動から放射される音に対する支持特性の影響。 J.サウンドバイブ。 264、775–794 (2003)。

記事 ADS Google Scholar

Grigoryeva、O. et al. 再生高密度ポリエチレン、エチレン・プロピレン・ジエンモノマーゴム、粉砕タイヤゴムをベースとした熱可塑性エラストマー。Ｊ．Ａｐｐｌ．ポリム。科学。 95、659–671 (2005)。

記事 CAS Google Scholar

リファレンスをダウンロードする

この研究は、韓国政府 (MOTIE) によって資金提供された韓国エネルギー技術評価計画研究院 (KETEP) 助成金 (番号 202100000000912) によって支援されました。

漢陽大学機械工学部、222 Wangsimni-Ro, Seongdong-Gu, Soul, 04763, Republic of Korea

クォン・セミン、チョン・ジョンフン、ユ・スンジョク、パク・ジュンホン

PubMed Google Scholar でこの著者を検索することもできます

このSKとJPが研究を提案した。 SK、JJ、SY が実験を実施し、実験データを分析しました。 SKとJPが論文を書きました。すべての著者は原稿の出版版を読み、同意しました。

パク・ジュンホンさんへの対応。

著者らは競合する利害関係を宣言していません。

シュプリンガーネイチャーは、発行された地図および所属機関における管轄権の主張に関して中立を保ちます。

オープンアクセスこの記事はクリエイティブコモンズ表示 4.0 国際ライセンスに基づいてライセンスされており、元の著者と情報源に適切なクレジットを表示する限り、あらゆる媒体または形式での使用、共有、翻案、配布、複製が許可されます。クリエイティブコモンズライセンスへのリンクを提供し、変更が加えられたかどうかを示します。この記事内の画像またはその他のサードパーティ素材は、素材のクレジットラインに別段の記載がない限り、記事のクリエイティブコモンズライセンスに含まれています。素材が記事のクリエイティブコモンズライセンスに含まれておらず、意図した使用が法的規制で許可されていない場合、または許可されている使用を超えている場合は、著作権所有者から直接許可を得る必要があります。このライセンスのコピーを表示するには、http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/ にアクセスしてください。

転載と許可

Kwon, S.、Jeon, J.、Yoo, S. 他摩擦による振動減衰処理として確率的ファスナーベルクロを使用。 Sci Rep 12、19399 (2022)。 https://doi.org/10.1038/s41598-022-23946-8

引用をダウンロード

受信日: 2022 年 6 月 6 日

受理日: 2022 年 11 月 8 日

公開日: 2022 年 11 月 12 日

DOI: https://doi.org/10.1038/s41598-022-23946-8

次のリンクを共有すると、誰でもこのコンテンツを読むことができます。

申し訳ございませんが、現在この記事の共有リンクは利用できません。

Springer Nature SharedIt コンテンツ共有イニシアチブによって提供

コメントを送信すると、利用規約とコミュニティガイドラインに従うことに同意したことになります。虐待的なもの、または当社の規約やガイドラインに準拠していないものを見つけた場合は、不適切としてフラグを立ててください。

前: インドにおける純正自動車スペアパーツの重要性: 品質と安全性の確保次: ロッキード・マーティンと国防総省は100万フラン以上を損失

お問い合わせを送信

送信